ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ КАМЕННЫХ УГЛЕЙ

Сухие продукты сгорания большинства каменных углей без избытка воздуха состоят из 18,7—19,0% R02 и 81,0—81,3% N2.

Средний состав сухих продуктов сгорания каменных углей, не раз­бавленных воздухом, можно принять равным 18,8% R02 и 81,2% N2.

При разбавлении продуктов сгорания воздухом, состоящим из 21% 02 и 79% N2, содержание азота в продуктах сгорания находится в пределах от 79 до 81,2%. В соответствии с этим сумма сухих кислород­содержащих газов, т. е. #02+02, равна 100%—N2 и содержание Я02+02 в продуктах сгорания возрастает по мере их разбавления воздухом. Так, при трехкратном разбавлении воздухом содержание N2 в сухих продуктах сгорания составляет около 80%, а сумма R02 и 02 равна ~20%.

В табл. 83 приведен состав сухих продуктов сгорания каменных уг­лей с R02max == 18,8% при различной степени их разбавления воздухом, а также значения коэффициентов избытка воздуха а и разбавления сухих продуктов сгорания h.

Располагаемое тепло продуктов сгорания каменных углей можно определить по простой формуле

9=0,01 taр. сг z, (XV.1)

Потери тепла с уходящими газами по формулам:

^=0,01 • (tj. r—t») Z; (XV.2)

92=0,01 — it7.T-ltB) Z, (XV.3)

А уменьшение потерь тепла с уходящими газами вследствие понижения их температуры по формуле

Д<?=0,01 • (їу. г-^.г) Z. (XV.4)

Средние значения величины Z для продуктов сгорания каменных углей приведены в табл. 84 [37].

Потери тепла вследствие химической неполноты сгорания можно подсчитать по универсальной формуле (ІХ.4) или по локальной форму­ле для каменных углей

61СО + 50Н3 + 200СН4

Ч» ~ ЩТсо+Щ %• (XV’5)

Подсчет 1т При сжигании каменного угля получены продукты сгорания, содер­жащие 14,0% ROz я 2,0% СО. Определить потери тепла вследствие химической непол­ноты горения.

Первый метод. По формуле (XV.5) для каменных углей

<й = 61 -2/(14 + 2) =7,6%.

Второй метод. По универсальной формуле (IX.2) на основе обобщенных характе­ристик продуктов горения

Л Qnp. cropft-100 0/

ЧЗ — "" р 70.

Л02

О»

Na

Ft

А

НО*

О»

Na

Л

А

18,8

0,0

81,2

1,00

1,00

Н.8

7,9

80,3

1,59

1,57

18,6

0,2

81,2

1,01

1,01

П.6

8,1

80,3

1,62

1,60

18,4

0,4

81,2

1,02

1,02

11,4

8,3

80,3

1,65

1,63

18,2

0,6

81,2

1,03

1,03

И.2

8,5

80,3

1,68

1,66

18,0

0,9

81,1

1,04

1,04

11,0

8,8

80,2

1,71

1,69

17,8

1,1

81,1

1,05

1,05

10,8

9,0

80,2

1,74

1,72

17,6

1,3

81,1

1,06

1,06

10,6

9,2

80,2

1,77

1,76

17,4

1,6

81,0

1,07

1,07

10,4

9,4

80,2

1,81

1,78

17,2

1,8

81,0

1,08

1,08

10,2

9,7

80,1

1,84

1,81

17,0

2,0

81,0

1,10

1,10

10,0

9,9

80,1

1,88

1,85

16,8

2,2

81,0

1,11

1,11

9,8

10.1

80,1

1,92

1,89

16,6

2,4

81,0

1,12

1,12

9.6

10,3

80,1

1,96

1,93

16,4

2,7

80,9

1,14

1,14

9,4

10,5

80,1

2,00

1,97

16,2

2,9

80,9

1,15

1,15

9.2

10,7

80,1

2,05

2,02

16,0

3,1

80,9

1.17

1,16

9,0

11,0

80,0

2,09

2,06

15,8

3,4

80,8

1,18

1,17

8,8

11,2

80,0

2,14

2,11

15,6

3,6

80,8

1,20

1,19

8,6

11,4

80,0

2,19

2,16

15,4

3,8

80,8

1,21

1,20

8,4

11,6

80,0

2,24

2,21

15,2

4,0

80,8

1,23

1,22

8,2

11,8

80,0

2,29

2,25

15,0

4,3

80,7

1,25

1,24

8,0

12,0

80,0

2,35

2,31

14,8

4,5

80,7

1,27

1,26

7.8

12,3

79,9

2,42

2,38

14,6

4,7

80,7

1,28

1,27

7.6

12,5

79,9

2,48

2,44

14,4

4,9

80,7

1,30

1,29

7.4

12,7

79,9

2,53

2,48

14,2

5,2

80,6

1,32

1,31

7.2

12,9

79,9

2,60

2,55

14,0

5,4

80,6

1,34

1,33

7.0

13,1

79,9

2,69

2,64

13,8

5,6

80,6

1,36

1,35

6.8

13,4

79,8

2,77

2,72

13,6

5,8

80,6

1,38

1,37

6,6

13,6

79,8

2,86

2,80

13,4

6,1

80,5

1,40

1,39

6,4

13,8

79,8

2,95

2,89

13,2

6,3

80,5

1.42

1,41

6,2

14,0

79,8

3,05

2,99

13,0

6,5

80,5

1,44

1,43

6,0

14,3

79,7

3,14

3,08

12,8

6,7

80,5

1,46

1,45

5,8

14,5

79,7

3,26

3,20

12,6

6,9

80,5

1,49

1.47

5,6

14,7

79,7

3,37

3,30

12,4

7,2

80,4

1,51

1,49

5,4

15,0

79,6

3,50

3,42

12,2

7,4

80,4

1,54

. 1.52

5,2

15,2

79,6

3,62

3,54

12,0

7,6

80,4

1,56

1,54

5,0

15,4

79,6

3,77

3,68

Состав сухих продуктов сгорания, %

Состав сухих продуктов сгорания, %

173

Содержание в продуктах сгорания

КОз+СО, %

Z

Содержание

В продуктах сгорания

«о2+со, %

Z

Содержание в продуктах

Сгорания ДОа+СО, %

Z

Содержание в продуктах

Сгорания ЯОг+СО, %

Г

18,8

3,95

15,2

4,75

11,6

6,04

8,0

8,52

18,7

3,96

15,1

4,78

11,5

6,08

7,9

8,60.

18,6

3,98

15,0

4,80

П.4

6,13

7,8

8,70

18,5

4,00

14,9

4,83

11,3

6,17

7,7

8,80′

18,4

4,02

14,8

4,87

11,2

6,21

7,6

8,90

18,3

4,04

14,7

4,90

11,1

6,26

7,5

9,00

18,2

4,06

14,6

4,93

11,0

6,30

7,4

9,10

18,1

4,08

14,5

4,96

10,9

6,36

7,3

9,22

18,0

4,10

14,4

4,99

10,8

6,43

7,2

9,35-

17,9

4,12

14,3

5,02

10,7

6,50

7,1

9,47

17,8

4,14

14,2

5,05

10,6

6,56

7,0

9,60

17,7

4,16

14,1

5,09

10,5

6,62

_

17,6

4,18

14,0

5,12

10,4

6,68

17,5

4,20

13,9

5,16

10,3

6,74

17,4

4,22

13,8

5,20

10,2

6,80

17,3

4,25

13,7

5,24

10,1

6,86

17,2

4,27

13,6

5,27

10,0

6,92

17,1

4,29

13,5

5,30

9,9

6,98

17,0

4,31 .

13,4

5,34

9,8

7,05

16,9

4,33

13,3

5,38

9,7

7,12

_

16,8

4,36

13,2

5,41

9,6

7,20

16,7

4,38

13,1

5,44

9,5

7,27

16,6

4,40

13,0

5,48

9,4

7,35

16,5

4,42

12,9

5,52

9,3

7,42

16,4

4,44

12,8

5,55

9,2

7,50

16,3

4,46

12,7

5,58

9,1

7,57

16,2

4,48

12,6

5,62

9,0

7,65

_

16,1

4,51

12,5

5,66

8,9

7,72

16,0

4,54

12,4

5,70

8,8

7,80

15,9

4,56

12,3

5,74

8,7

7,87

__

15,8

4,58

12,2

5,78

8,6

7,95

__

>4

15,7

4,61

12,1

5,82

8,5

8,05

__

_

15,6

4,64

12,0

5,87

8,4

8,15

15,5

4,67

11,9

5,91

8,3

8,25

__

15,4

4,70

11,8

5,95

8,2

8,35

__

_

15,3

4,73

П,7

6,00

8,43

,, ROa max___________ 18,8

Л~ ROt + CO * 14,0 + 2,0 — І»1/»

Зпр. сгор = ЗО,2-CO =» 30,2-2,0 = 60,4 ккал/м8; qa = 60,4-1,17-100/930 = 7,7%.

Третий метод. При подсчете с учетом теплоты сгорания угля (6750 ккал/кг) и содер­жания в нем углерода (72,0%) получаем

СО 100 2 100

98~57-С RO. + CO = 57,72 14 + 2’~б750~ = [7]‘6%’

Подсчет 2. При сжигании донецкого каменного угля следующего состава: 77,1% СР; 1,9% S?; 4,0% HP; 2,8% О*; 1,3% Np; 9,4% ЛР; 3,5% W* с низшей теплотой сгорания =7260 ккал/кг получены продукты сгорания, содержащие 12,1% ROt и 2,8% СО. Определить потеря тепла вследствие химической неполноты сгорания.

Первый метод. По формуле (XV.5) для каменных углей (ие прибегая к определе­нию элементарного состава угля и его теплоты сгорания) 61-СО 61-2,8

^"^Ot + CO = 12,1+2,8 -П.5%-

Второй метод. Исходя из элементарного состава топлива Кр=Ср+0,37 Sj? =77,1 + + 0,37-1,9=77,8%, найдем потери тепла вследствие химической неполноты сгорания Q3, ккал/кг угля

СО 2 8

Qg = 56,7/fP цр^ QQ = 59,7-77,8 12 t 4-2.8 1=836 ккал/кг-

Потери тепла вследствие химической неполноты сгорания в процентах к теплоте сгорания угля

03-100 836

= "7260-100= 11,5%.

Подсчет 2. При сжигании промежуточного продукта обогащения кизеловского каменного утля с содержанием 56,82% С, 5,45% S* н низшей теплотой сгорания 5566 ккал/кг получены продукты сгорания, содержащие 13,05% ROt и 1,1% СО. Под­считать потери тепла вследствие химической неполноты горения. Первый метод. По формуле (XV.5) для каменных углей

Комментирование на данный момент запрещено, но Вы можете оставить ссылку на Ваш сайт.

Комментарии закрыты.


gazogenerator.com