ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ УСТАНОВОК ПРИ СОВМЕСТНОМ СЖИГАНИИ ДВУХ ВИДОВ ТОПЛИВА

В промышленных печах и котлах часто сжигают совместно два вида топ­лива. Жидкое топливо, большей частью мазут, используют для повышения светимости факела горящего газа.

На металлургических заводах неравномерность поступления коксового и доменного галоп и потребления тепла покрывают путем сжигания природ­ного газа, мазута и угля.

Топливо с высокой жаропроизводительностью (коксовый и природный га­зы, мазут) применяют для повышения температуры горения доменного газа и других видов газообразного топлива с высоким содержанием азота и соот­ветственно пониженной жаропроизводительностью.

Быстрое увеличение ресурсов сжиженных газов в стране позволяет рассчи­тывать на возможность их применения в некоторых случаях для повышения температуры горения генераторного газа на заводах, располагающих собст­венными газогенераторными станциями и не подключенных пока к газо­проводам природного газа.

В ряде случаев осуществляют совместное сжигание нефтепромыслового газа и мазута, природного и нефтепромыслового газов и мазута, доменного газа и каменного угля, мазута и угля.

Использование токсичных горючих газов с низкой жаропроизводитель — иостыо, получаемых в промышленной теплотехнике при выплавке чугуна в вагранках, при производстве сажи и в других технологических процессах, ложно значительно упростить, если сжигать низкокалорийные газы в топ­ках воздухоподогревателей или котлов совместно с природным газом или мазутом. При этом наряду с использованием потенциального тепла отбросных промышленных газов устраняется загрязнение воздушного бас­сейна городов.

При совместном сжигании двух видов топлива теплотехнические расчеты п испытания печей и котлов, основанные на замере расхода каждого вида топ­лива, отборе средней пробы, анализе топлива и определении его теплоты сгорания, существенно осложняются. В этом случае желательно применять упрощенную методику теплотехнических расчетов, не требующую замеров расхода топлива и его анализа и основанную на применении обобщенных констант продуктов горения, мало меняющихся для определенных видов топлива даже при значительных колебаниях в их составе и теплоте сгорания.

Однако при совместном сжигании двух видов топлива значения теплотехни­ческих величин могут сильно колебаться. Так, папримор, при сжигании доменного газа и мазута жаропроизводительность может изменяться в за­висимости от соотношения газа и мазута от 1500 до 2100°, теплосодержание сухих продуктов сгорания — от 620 до 960 ккал/нм3, С0.2шах — от 16 до 24%.

На первый взгляд может показаться, что при работе на двух видах топ­лива использование простых методов расчета, основанных на обобщенных константах продуктов сгорания, невозможно. Однако в действительности разработанную методику можно использовать и при работе на двух видах топлива, не прибегая к замеру их расхода и анализу горючего и ограничи­ваясь лишь определением состава продуктов сгорания и их температуры. Благодаря этому упрощаются теплотехнические испытания и расчеты, об­легчается труд испытателей и появляется возможность систематически оп­ределять эффективность использования топлива и потери тепла непосред­ственно силами эксплуатационного персонала предприятий [210—212].

Методика проведения теплотехнических испытаний и обработки резуль­татов следующая.

1. Анализируются продукты сгорания, образующиеся при работе топки или печи на двух видах топлива. При неполноте сгорания топлива и содер­жании в продуктах горения окиси углерода, водорода и метана они дожи­гаются в петле газоанализатора с добавлением в случае необходимости воз­духа. Количество добавляемого воздуха можно не фиксировать.

Данные о составе продуктов полного сгорания топлива в произвольном количестве воздуха, т. е. о соотношении в продуктах сгорания С02 и 02, достаточны для определения СОашах топлива или смеси сжигаемых видов топлива. С02тах можно подсчитать по формуле

СО — 100-СОг

Ьи2тах 100 —4,7()Ог /о

Или, не прибегая к подсчету, определить по табл. 19 (стр. 64).

С02тах можно подсчитать также по составу продуктов неполного сго­рания, не прибегая к их дожиганию, по формуле

Гп _ 100(С02 + С0 + СИ0

Шах — ‘

100 — 4,76 (О* — 0.4СО — 0,2Нг — 1,6СН„)

Однако в этом случае необходимо определить содержание в продуктах горения не только С02 и О,, но и СО, Н2 и СН4.

2. После определения С02 Шах или 1Ю3 шах устанавливают на основании этой величины обобщенные характеристики продуктов сгорания смешанных газов или продуктов сгорания газообразного и жидкого или газообразного и твердого топлива при одновременном их сжигании в топке или печи.

К таким характеристикам относятся:

А) жаропроизводительность tшax при сжигании топлива в воздухе, со­держащем около 1% влаги по весу; <тах при сжигании топлива в абсолют­но сухом воздухе примерно на 30° выше, чем в воздухе, содержащем 1% влаги;

Б) низшая теплота сгорания Р, отнесенная к 1 нм3 сухих продуктов сго­рания и стехиометрическом объеме воздуха;

В) отношение объемов В сухих, т. е. не содержащих водяного пара, кон­денсирующегося в процессе газового анализа, и влажных продуктов горе­ния, содержащих водяной пар, образующийся в результате сгорания водо­рода топлива.

Значение величин £тах, Р и В при сжигании двух видов топлива приве­дено в табл. 110—120. В этих же таблицах приведено соотношение совместно сжигаемых видов топлива в зависимости от 1Ю2тах продуктов сгорания. Так, например, при 1Ю2тах = 13,3%, определенной по табл. 19, жаропро­изводительность природного газа, сжигаемого совместно с мазутом, *тах = 2030°, теплота сгорания, отнесенная к 1 нм3 сухих продуктов

Таблица 115

Теплотехнические характеристики коксового газа и мазута

R(^2max

Соотношение газа и мазута

ЗКаропроизводи- тельность в воз-

Теплотворная способность, от­несенная к 1 ‘им3 сухих продуктов сгорания, Р, ккал/нм*

Теплотворная способность, от­

Отношение объемов су­хи х и влаж­ных продук­тов сгора­ния, В

Продук­тов сгора­ния, %

Коксовый газ, нм*

Мазут,

Гг

Дум, содержащем 1% влаги (по массе)

*тах’

Несенная и 1 нм’ влажных продук­тов сгорания,

Я, ‘ккал/нм3

10,4

1

0

2090

1090

840

0,77

11,5

1

0,1

20Е0

1070

840

0,78

12,4

1

0,2

2090

1060

840

0,79

13,0

1

0,3

2090

1040

840

0,80

13,5

1

0,4

2090

1030

840

0,81

13,9

1

0,5

20S0

1020

840

0,82

14,8

1

1

2100

1000

840

0,84

15,5

1

2

2100

980

840

0,86

16,5

0

1

2100

960

840

0,88

Таблица 116

Теплотехнические характеристики доменного газа и мазута

R02 шах сухих продук­тов сго­рания, %

Соогноп

Топлииа

Доменный газ, нл»3

ІЄНИС

Мазут,

Кг

Теплотворная способность, от­несенная Н 1 НМ3 сухих продук­тов сгорания,

Р, ккал/нм3

Теплотворная способность, от­несенная к 1 нм‘ влажных продук­тов сгорания, Я, ккал/нм3

Жаропроизводи — тельность при сжигании в воз­духе, содержа­щем 1% влаги,

« 01- ‘тах’ ^

Отношение объемов су­хих и влаж­ных продук­тов сгора­ния, В

24,5

1

0

620

600

1470

0,98

24,0

1

0,010

635

620

1540

0,98

23,6

1

0,020

650

630

1570

0,97

23,2

1

0,030

670

640

1600

0,97

22,8

1

0,040

680

660

1630

0,96

22,5

1

0,050

690

665

1650

0,96

22,2

1

0,060

700

670

1670

0,96

22,0

1

0,070

710

680

1700

0,95

21,8

1

0,080

720

685

1720

0,95

21,6

1

0,090

730

695

1730

0,95

21,4

1

0,100

750

700

1750

0,94

20,1

1

0,200

800

740

1850

0,92

19,3

1

0,300

840

765

1910

0,91

17,5

1

1

910

810

2020

0,89

16,5

0

1

S60

840

2100

0,88

Коэффициент разбавления продуктов сгорания воздухом к равен го

7 ____________ 2 шах

— С02 + СО + СШ ’

3. Определив и qъ, подсчитывают коэффициент использования топлива к. и.т. = 100 — (д2 + д3) %.

4. В тех случаях, когда потери тепла в окружающую среду д5 легко определить (например, при сжигании топлива в котлах), можно подсчитать не

Max сухих про­дуктов сгорания,

%

Соотно

Топлив

Маэ ут, кг

Шение

А

Уголь,

Кг

Жароприэводи — тельность при сжигании в воз­духе, содержа­щем 1% влаги

(по массе) ^тах’ °С

Низшая тепло­та сгорания, от­несенная н 1 нм9 сухих продуктов сгорания, Р, ккал/им8

Низшая теплота сгорания, отне­сенная к 1 ЯМ3 влажных продук­тов сгорания, Rt ккал/пм*

Отношение объемов су­хих и влаж­ных продук­тов сгора­ния, В

16,5

1

0

2100

1 160

1 840

0,88

17,1

1

0,5

2100

О

Со

840

0,88

17,5

1

1

2100

950

850

0,89

17,8

1

1,5

2110

«50

850

0,8»

18,0

1

2

2110

050

850

0,89

18,2

1

3

2110

840

850

0,50

18,4

1

4

2110

<40

850

О. СО

18,5

1

5

2110

940

860

0,91

18,7

1

10

2120

І’30

860

0,92

19,0

0

1

2120 |

О

СО

860

0,f»

Таблица 118

Теплотехнические характеристики дсменнсго газа и каменного угля

Max

Сухих

Продук­тов сго­рания, %

Соотпошение

Топлива

Теплота сгора­ния, отнесенная к 1 нм.3 сухих продуктов сго­рания, Р, ккал/-нм3

Теплота сгора­ния, отнесенная к 1 влажных продуктов сго­рания, Н, ккаи/ндО

Жаропроизво­дительность при сжигании в воз­духе, содержа­щем 1% влаги,

4 °Г

1шах» ^

Отношение объемов су­хих и влаж­ных продун — топ сгора­ния, В

Домен­ный газ, нм3

Камен­

Ный

Уголь,

Кг

24,5

1

0

620

600

1470

0,98

23,7

1

0,050

680

650

1600

0,Г6

22,8

1

0,100

710

680

1700

0,95

22,0

1

0,200

760

730

1800

0,95

21,4

1

0,300

800

750

1870

0,94

20,8

1

0,500

830

780

1?40

0,94

20,0

1

1

870

815

2020

0,93

19,0

0

1

СЗО

860

2120

0,Г-3

Только коэффициент использования топлива, но и коэффициент полезного действия

К. п.д. = = 100 — (д2 +д3 +д5)%

(?4 — потери тепла вследствие механической неполноты горения при сжига­нии газообразного и жидкого топлива практически равны нулю).

5. Определяя коэффициент использования топлива до и после установки котла-утилизатора или иного устройства для использования тепла уходя­щих газов, можно подсчитать достигаемое при этом повышение эффектив­ности использования топлива.

6. Установив по табл. 19 жаропроизводительность совместно сжигаемых видов топлива, можно подсчитать ^ал по формуле

/ — ^шах

Кал’ С’—{к-)КВ’

К<-*2 тах

Сухих продук­тов сго­рания, %

Соотношение газов о смеси

Низшая

Теплота

Сгорания,

<?н>

7СК(М/н. М3

Жаропроизводи-

Тельность

Низшая теп­лота сгора­ния, отне­сенная к 1 нм* сухих продуктов сгорания, Р, ккал/нм*

Низшая теп­лота сгора­ния, отнесен­ная К 1 НИ1® влажных продуктов сгорания И, пкал1}{м3,

Теоретиче­ский объем

„о

Воздуха VB, пм’/н. н3

Теоретиче­ский объем сухих про­дуктов сго-

Рання, Vсг имя/пм3

Теоретиче­ский объем влажных про­дуктов сгора­ния Уд, нмэ/нм3

Отношение объ­емов сухих и влажных про­дуктов сгора­ния, В

Вагра­

Ночный,

VM1

Природ­

Ный,

Тм>

(піах’

°С

*inax>

°С

20,5

100

0

490

1020

1200

377

366

0,39

1,30

1,34

0,97

20,0

100

1,0

572

1110

1270

416

400

0,48

1,37

1,43

0,96

19,6

100

2,0

654

1190

1350

450

430

0,57

1,45

1,52

0,95

19,1

100

3,0

725

1260

1410

480

453

0,65

1,51

1,60

0,94

18,8

100

4,0

799

1320

1460

505

472

0,74

1,58

1,69

0,94

18,4

100

5,0

878

1380

1520

532

494

0,83

1,65

1,78

0,93

17,1

100

10,0

1226

1600

1700

627

563

1,22

1,96

2,18

0,90

11,8

0

100

8500

2010

1000

800

9,5

8,5

10,5

0,80

Примечание. При подсчете (* температура ваграночных газов принята равной 300*(206],

Таблица 120

НОз ша1 ваграночные газов при работе вагранок на коксе и природном газе

Топливо

*

К

Л

В

©»

О

Топливо

А?

К

СО

Е

О

О

Д

Топливо

Шах* %

Топливо

К

СО

Е

Є1

О

К

О

К

О

Природ­ный газ, м*

*

И

X

О

X

1

Природ­ный газ, .н8

А»

О

X

О

X

Природ­ный газ, лі®

М

ІЄ

О

X

О

X

« Л с Сн

АЗя

Ик?

1,0

0

20,5

1,0

0,3

18,4

1,0

0,6

17,0

1,0

0,9

16,1

1,0

0,1

19,7

1,0

0,4

17,9

1,0

0,7

16,7

1,0

1,0

15,9

1,0

0,2

19,0

1,0

0,5

17,4

1,0

0,8

16,4

0,0

1,0

11,8

Подсчет.

При совместном сжигании в печи природного газа и мазута получают продукты сгорания следующего состава:

ГЮг = 11,0; 02 = 2,0; СО = 0,3%; Н2 = 0,1; СН4 = 0,4%.

Расход газа и мазута и их теплота сгорания неизвестны.

Требуется определить:

1) примерное соотношение совместно сжигаемых видов топлива;

2) жаропроизводительность при совместном сжигании мазута и природного газа;

3) коэффициент разбавления продуктов сгорания;

4) калориметрическую температуру горения;

5) потери тепла с уходящими газами при их температуре 900° и температуре воздуха 20е;

6) потери тепла вследствие химической неполноты сгорания;

7) коэффициент использования топлива в печи;

8) коэффициент использования топлива в котле-утилизаторе при температуре продуктов сгорания перед котлом 900° и после котла 300°

Прежде всего найдем величину ИОгтах при совместном сжигании в печи природного газа и мазута на основании анализа продуктов горения

_________ (П. О + О. З + 0,4) 100

= 12,4%.

подпись: = 12,4%.

2 гпах

подпись: 2 гпахБО,

110 —4,76 (2,0 —0,4-0,3 — 0,2 0,1 — 1,С-0,4)

Затем легко решаем поставленные задачи.

1. При Й01тах = 12,4% на 1 нм3 природного газа приходится около 0,15 кг мазута (табл. 112).

2. Жаропроизводительность при совместном сжигании природного газа и мазута (при

ВО.

подпись: во.

Гшах

подпись: гшах= 12,4%) равна 2010°.

3. Коэффициент разбавления продуктов сгорания данного состава (при 1Ю2тах = 12,4%) равен

Н = 12,4 : (11,0 + 0,3 + 0,4) = 1,06.

4. Исходя из жаропроизводительности и коэффициента разбавления продуктов сгорания, устанавливаем примерную величину калориметрической температуры горения

А = 2010 -.1,06 = 1900°

Б интервале температур от 0 до 1900° С ^ 1 и К = 0,9 (см. табл. 28). С учетом этих величин определяем калориметрическую температуру го­рения по формуле

/_______________ 20Ю__________ 1930°

Гкал 1 +(1,06-1)0,9-0,81 “ и *

5. Потери тепла с уходящими газами находим по формуле чпо 90

92 = ^010^ Ю,91 + (1,06 — 1)0,84-0,81] 100 = 41,5%.

(По табл. 28 при гу. г =900°, С’ = 0,91, К — 0,84; по табл. 112 В = 0,81).

6. Потери тепла вследствие химической неполноты сгорания д3=(3000-0 34-

-|- 2500 0,1 -(-8500 0,4) 1,06 1000 = 4,8% (по табл. 112 при

И02 шах = 12,4% Р = 1000 ккал/нм3).

7. Коэффициент использования топлива в печи

К. и.т. 100 — (41,5 + 4,8) = 53,7%.

8. Располагаемое тепло продуктов сгорания перед котлом-утилизатором равно <7з = 41,5%. Потери тепла с уходящими газами после котла-утилиза — тора

92 = 3°2о7о2° [0’&4 + С*.06 ~ 1)0,79-0,811-100 = 12,2%,

Откуда коэффициент использования топлива в котле-утилизаторе равен:

А) по отношению к потенциальному теплу сжигаемого топлива

К. и.т. =41,5— 12,2 = 29,3%;

Б) по отношению к располагаемому теплу продуктов сгорания, поступающих в кстел — утилизатор

(41,5 — 12,2)100 н. и. Т. = ^ = 70°/о-

Комментирование и размещение ссылок запрещено.

Комментарии закрыты.


gazogenerator.com