При іработе на твердом топливе наряду с потерями тепла ©следст­вие механической неполноты горения, т. е. провала и уноса частиц топлива, могут быть значительные потери вследствие химической непол­ноты сгорания, обусловленные содержанием в дымовых газах горючих компонентов, в основном СО и Н2. В гамме продуктов неполного сгора­ния могут содержаться также метан, сажа и бензпирен. Поэтому для повышения […]

В реактивных двигателях применяют несколько более тяжелое жид­кое топливо, соответствующее по пределам выкипания керосину (топ­ливо Т-1 и ТС-1), а также топливо расширенного состава, включающее бензиновые фракции Т-2, и несколько утяжеленное жидкое топливо Т-5 и термостабильное Т-б и Т-7. Топливо рассматриваемых видов начинает кипеть при более высокой температуре, чем бензин, и выкипает при 250—315 °С. Теплота […]

Тепловой баланс котлов определяется выражением <7І+<72 + <7З+<74 + <75 = 100%, (XXIII.7) Где q — полезно используемое тепло; <72 — потери тепла с уходящими га- 282 Зами; <7з — потери тепла от химической неполноты сгорания; <74 — потери тепла от механической неполноты горения; <75 ■—потери тепла в окру­жающую среду. При работе на газообразном и […]

В 1975 г. добыто около 180 млн, т каменного угля для коксования. В качестве попутных продуктов были получены коксовый газ и смола при переработке которой можно получить до 200 ценных химических продуктов. Пока полукоксование угля с получением бездымного полукокса, первичной смолы и газа осуществляется в малой степени. Полукоксо­ванию подвергают лишь около 0,5% добываемого угля. При […]

Объем воздуха, расходуемого на горение, и объем образующихся продуктов сгорания определяют двумя методами: 1) исходя из состава топлива и задаваясь определенным избытком воздуха; 2) на основе анализа продуктов сгорания с учетом состава сжигае­мого топлива. Первый метод применяют при проектировании и расчете котлов и печей, а второй — при испытании установок и обработке материалов испытаний.

Балласт в топливе резко влияет на его теплоту сгорания прежде всего вследствие снижения доли горючих компонентов. По-иному отра­жается присутствие балласта на жаропроизводительности топлива. Основная причина снижения теплоты сгорания забалластированного топлива — уменьшение количества горючего в единице топлива — никак не сказывается на его жаропроизводительности, так как при этом в равной степени снижается и объем нагреваемых […]

По данным Всесоюзного теплотехнического института, теплота сго­рания горючей мас^ы дров, определяемая в калориметре, Qe равна 4850 ккал/кг. Низшая теплота сгорания горючей массы QЈ составляет 4510 ккал/кг. Низшая теплота сгорания горючей массы дров, подсчитанная по формуле Д. И. Менделеева, выражается цифрой 4530 ккал/кг, т. е. от­личается от определенной калориметрическим методом меньше чем на 0,5%. Подсчет по […]

Сухие продукты сгорания большинства каменных углей без избытка воздуха состоят из 18,7—19,0% R02 и 81,0—81,3% N2. Средний состав сухих продуктов сгорания каменных углей, не раз­бавленных воздухом, можно принять равным 18,8% R02 и 81,2% N2. При разбавлении продуктов сгорания воздухом, состоящим из 21% 02 и 79% N2, содержание азота в продуктах сгорания находится в пределах от […]

Определяемые величины. Состав твердого и жидкого топлива опре­деляют в процессе технического и элементарного анализа в процентах по массе Ср + 5р + Нр + Ор + Ыр-гЛр+ И!7р = 100%. Объемы воздуха и продуктов сгорания при работе на твердом и жидком топливе подсчитывают, исходя из элементарного состава топ­лива, выраженного в процентах по массе, а при […]

Жаропроизводительность топлива можно подсчитать тремя мето — дамй. 1. Определение по теплоте сгорания топлива и теплоемкости продук­тов сгорания. При подсчете по первому методу жаропроизводительность топлива определяют по формуле Qp /max= ^co2CCO2 + VH2OCH2O+^N2CN2 ‘ (VIL5) Причем значения теплоемкостей двуокиси углерода С^, водяного пара Сн2о, и азота CNa представлены в виде функции температуры и имеют достаточно […]