ТОПКИ С ПРЯМЫМ ВДУВАНИЕМ И ВЫСОКОНАПОРНЫМИ ГОРЕЛКАМИ

Учитывая положительный опыт работы топок с прямым вду­ванием и высоконапорными горелками для сжигания вы­соковлажных топлив, стали осваивать эти топки для сжигания бурых углей, не требующих газовой сушки, и каменных углей с большим выхо­дом летучих (Fr>30%) при размоле их в молотковых или среднеходных… мельницах.

Достаточный напор отработанного сушильного агента, необходимый для применения горелок с повышенными выгодными скоростями пыле­воздушной смеси при среднеходных мельницах, обеспечивается включе­нием в схему пылеприготовления мельничного вентилятора, а при мо­лотковых мельницах — установкой их под повышенное давление —2— 2,5 кПа (200—250 мм вод. ст.).

Ось Вала

подпись: ось вала ТОПКИ С ПРЯМЫМ ВДУВАНИЕМ И ВЫСОКОНАПОРНЫМИ ГОРЕЛКАМИ

Рис. 19-13. Топка с прямым вдуванием и напорными горел- парогенератора блока 300 МВт.

подпись: рис. 19-13. топка с прямым вдуванием и напорными горел- парогенератора блока 300 мвт.

Преимущественно прямоугольного сечения и имеющие плоские стенки, вызывает утяжеление конструкции. Имеются также большие затрудне­ния в уплотнении мельниц и шахт под повышенное давление. Учитывая, что молотковые мельницы имеют ограниченный напор, считали, что бо­лее рационально использование этих мельниц в топках с фронтальным расположением горелок с повышенными скоростями выхода пылевоз­душной смеси. Иногда молотковые мельницы, а при сжигании влажных бурых углей мельницы-вентиляторы располагают в углах топки, у двух боковых стен или у двух широких стен при Г-образной компоновке па-

подпись: преимущественно прямоугольного сечения и имеющие плоские стенки, вызывает утяжеление конструкции. имеются также большие затрудне-ния в уплотнении мельниц и шахт под повышенное давление. учитывая, что молотковые мельницы имеют ограниченный напор, считали, что более рационально использование этих мельниц в топках с фронтальным расположением горелок с повышенными скоростями выхода пылевоздушной смеси. иногда молотковые мельницы, а при сжигании влажных бурых углей мельницы-вентиляторы располагают в углах топки, у двух боковых стен или у двух широких стен при г-образной компоновке па-Необходимость обеспечения при этом достаточной прочности гра­витационных шахт или инерционных сепараторов мельниц, выполняемых
рогенератора. Это вызывает некоторое усложнение системы подачи сы­рого топлива и общей компоновки агрегата.

Число горелок выбирается кратным числу мельниц. На парогенера­торах средней и повышенной мощности для обеспечения устойчивости топочного процесса и создания нормальных условий для замены изно­шенных бил число молотковых мельниц выбирается так, чтобы при но­минальной производительности одна мельница .находилась в резерве.

На рис. 19-13 показана топка с напорными горелками парогенератора ЗиО для блока 300 МВт (250 кг пара/с) типа П-59 на подмосковных углях. Восемь мельниц 1 расположены у двух боковых сторон топочной камеры парогенератора Т-образной компоновки. Го­релки с внешней подачей пылевоздушной смеси 2 в количестве 32 шт. установлены на двух боковых стенах топочной камеры в два яруса по встречно-смещенной схеме. Пылевоздушная смесь подается от каждой мельницы по четырем пылепроводам 3 к четырем горелкам, расположен­ным в верхнем или нижнем ярусе той же боковой стены, у которой уста­новлены эти мельницы, как показано на рис. 19-13.

Таблица 19-4

Расчэтньп характеристики камерных топок с твердым шлакоудалением для котельных агрэгагов производительностью £>—7-^14 кг/с (25—50 т/ч) при сжигании пылевидного топлива [Л. 3]

Топливо

Коэффици­ент избыт­ка воздуха на выходе из топки ат

Допустимое тепловое напряжение топки по условиям горения <2/К, кВт/м[16]

Потери тепла от недожога, %

Доля золы, уносимой газами (Худ

Механического

<7і

Химического <7з

Для котло.-, произво­дительностью £>, кг/с

Для котлов производи­тельностью О, кг/с

7

10

14

7

10

14

Каменные тли

1,2

250

210

190

5

3

2—3*

0,5

0,95

Бурые угли

1,2

290

240

210

3

1,5—2,0*

1—2*

0,5

0,95

Фрезерный торф

1,2

250

210

190

3

1,5—2,0*

1—2*

0,5

0,95

* Меньшие значения—для малозольных топлив при Ап<6.

(Горелка имеет три канала; через два внешних канала с сечением каждого 0,096X1,2 м2 подается влажная пылевоздушная смесь со ско­ростью 25 м/с. Вторичный воздух по воздуховоду 4 подается через сред­ний канал горелки с сечением 0,167X1,2 м2 со скоростью 35 м/с.

Для сохранения аэродинамической устойчивости факела в системе встречно-смещенных струй при остановке какой-либо мельницы присое­диненные к ней горелки по вторичному воздуху не отключаются.

Топки с напорными горелками и молотковыми мельницами менее сложны, чем топки с промбункером, имеют меньшую начальную стои­мость и более низкий расход энергии на собственные нужды. Поэтому в последнее время эти топки интенсивно осваиваются и все больше вне­дряются на мощных парогенераторах для сжигания бурых и каменных углей.

Расчетные характеристики камерных топок при сжигании пылевид­ного топлива с твердым шлакоудалением для парогенераторов произво­дительностью 14—7 кг/с (50—25 т/ч) приведены в табл. 19-4, для паро — 420

Таблица 19-5 Расчетные характеристики камерных топок с твердым шлакоудалением для парогенераторов производительностью выше 21 кг/с (выше 75 т/ч) [Л. 3] при сжигании пылевидного топлива

Топливо

Коэффициент избытка воз­духа на выхо­де из топки “т

Допустимое тепловое на­пряжение топ­ки по услови­ям горения Яу, кВт/м3

Потери тепла от недожога, %

Доля золы, уносимой га­зами, Оуд

Химическо­го (?з

Механического?4

Антрацитовый штыб

1,2—1,25*

140

0

6—4**

0,95

И полуантрациты

Тощие угли

1,2—1,25*

160

0

2

0,95

Каменные угли

1,2

175

0

1,0—1,5***

0,95

Отходы углеобога­

1,2

160

0

2,0—3,0***

0,95

Щения

Бурые угли.

1,2

190

0

0,5—1,0***

0,95

Фрезерный торф

1,2

160

0

0,5—1,0***

0,95

Сланец

1,2

115

0

0,5—1,0

0,95

Горячего дутья обеспечивается напор первичного воздуха, достаточный для применения высоконапорных горелок с подачей к ним пылевоздуш­ной ?меси через разветвленные пылепроводы. Основным недостатком этих систем является повышенная стоимость системы пылеприготовле — ния и большой расход энергии на размол и транспорт угольной пыли.

Наличие промбункера как промежуточной емкости пыли освобож­дает мельницы от жесткой связи с парогенератором по нагрузке и по­зволяет вести работу мельниц на оптимальном режиме.

Выделение приготавливаемой пыли из отработанного влажного су­шильного агента, накопление и расходование ее из промежуточного бункера позволили значительно усовершенствовать топочное устройство с пылевидным сжиганием.

В пылеугольных топках с промбункером имеются большие возмож­ности улучшения технологической схемы подготовки топлива к сжига­нию, усовершенствования способа пылевидного сжигания и топочного процесса в целом, способа компоновки горелок в топке и др. Реализация /этих возможностей обеспечила более интенсивную, экономичную и на­дежную работу топочных устройств с промбункером по сравнению с рас­смотренными в гл. 19 топками с прямым вдуванием.

Сжигание твердых топлив в пылеугольных топках с промбункером применяется для парогенераторов любой производительности: целесооб­разный нижний предел применимости ограничивается производительно­стью 7 кг/с (25 т/ч), а для антрацитового штыба, полуантрацитов и тощих углей — 21 кг/с (75 т/ч).

Тип топочного устройства выбирается в зависимости от физико-хи­мических свойств топлива и его золы, производительности и типа паро­генератора. При этом с повышением производительности для относи­тельного уменьшения габаритов и стоимости парогенератора топка должна быть разработана с учетом более совершенных методов пыле­видного сжигания и интенсификации теплопередачи.

По мере изучения топочных процессов и развития техники пыле — сжигания для разработки и освоения прогрессивных топочных устройств теория горения приобретает все большее значение. В практике проекти­рования и эксплуатации в большей мере руководствуются вытекающими из теории горения вызодами по интенсификации сжигания пылевидных топлив и полнее используют средства ‘предотвращения шлакования и загрязнения золовыми отложениями топки и конвективных поверхно­стей.

Теория и основные условия интенсификации сжигания пылевидных топлив в современных парогенераторах приведены в гл. 16, а принципи­альные направления в разработке мероприятий по устранению шлакова­ния и золовы, х отложений — в § 20-6.

Комментирование на данный момент запрещено, но Вы можете оставить ссылку на Ваш сайт.

Комментарии закрыты.


gazogenerator.com