Принято различать две формы прямоструйного факела — затоп­ленный факел и спутный. В первом случае речь идет об истечении, струи топлива в пространство, заполненное неподвижным окисли­телем (например, воздухом), во втором — об истечении струи топ­лива в движущийся параллельно спутный поток окислителя. Вто­рой случай, очевидно, является общим и содержит в себе в качестве Частного, при равенстве нулю […]

В предыдущих параграфах задача о горении однородной газо­вой смеси в турбулентном факеле рассматривалась в одной из двух частных постановок. В первой из них газодинамический расчет фронта пламени — поверхности теплового скачка — дополняется предположением о максимальном отклонении потока. Во второй скорость турбулентного горения на фронте считалась заданной априори, Тем самым в неявном виде в основу […]

Рассмотрим диффузионное горение в области турбулентного смешения двух спутных плоскопараллельных потоков газа — топ­лива и окислителя. Схема факела аналогична изображенной на рис. 1-2 для ламинарного горения. Она отличается, однако, от ламинарной прямолинейностью фронта пламени. Это следует из приведенного ниже решения, но может быть, как об этом говори­лось в предыдущем параграфе, обосновано простейшими сообра­жениями размерности. Действительно, […]

Выполним теперь аналогичный предыдущему расчет для тур­булентного высокоскоростного диффузионного факела. Для ре­шения воспользуемся расчетом по методу подобия ры2. Исходная система уравнений турбулентного пограничного слоя сжимаемого газа может быть записана в виде [Л. 22] (8-13) Эта система отличается от системы (6-1) тем, что в уравнении энергии стоит разность энтальпий торможения: Граничные условия для рассматриваемой задачи записываются […]

С = Cr Ot + во о, — °° Т=0,5 Т=0 О Фф . уФ Arctg —— хф Ч . уФ arctg —— 1 0,8 0,7 1,6 1,8 1,92 2° 17′ 2°35′ 2°45′ 2,18 2,83 3,35 4°59′ 6°27′ 7=42′ Обратимся теперь к более общей и сложной (неавтомодельной) задаче о развитии турбулентного диффузионного факела конечного размера. […]

Сильное воздействие на пламя могут оказать скрещенные элек­трическое и магнитное поля. Схематически такое течение показано на, рис. 9-1. Расчет течения для случая Е > иВ и, следовательно, / = оЕ может быть выполнен аналогично предыдущему. Для автомодельного решения, помимо задания зависимости Магнитного поля от координаты х в виде В = В0/f х, следует при­нять также […]

Для выяснения основных закономерностей развития прямо — струйного затопленного диффузионного турбулентного факела и сопоставления результатов расчета с экспериментальными данными была исследована аэродинамическая структура газового факела [Л. 44]. Опыты проводились на трех различных установках, от­личающихся друг от друга размерами. Во всех случаях газ вытекал Из профилированного сопла с сильным поджатием. Это обеспечи­вало получение практически равномерного профиля […]

Как отмечалось, прямым путем расчета факела, как и других случаев горения в потоке газа, было бы интегрирование основных уравнений, содержащих распределенные в объеме источники. Этот путь в виде аналитического решения задачи и даже численного расчета на ЭВМ весьма затруднителен из-за нелинейности основной системы дифференциальных уравнений (движения, энергии и диф­фузии) и наличия существенно нелинейных источников тепла […]